层压电陶瓷变压器的振动与疲劳

层压电陶瓷变压器的振动与疲劳

推荐使用:GDPT-900A型变温D33测试系统，ZJ-3型准静态D33测试仪

压电变压器最早于1956年由C．A．Rosen提出。20世纪80年代初，清华大学提出了多层独石化压电变压器的创意及概念，并在国际上最早开展了多层压电变压器的研究。由于压电变压器升压比高、电磁干扰小、转换效率高、体积小、质量轻、输出波形好等优点，近年来在液晶显示器背光电源、高压臭氧发生器、空气清新器、雷达等领域中获得了应用。

   压电变压器是电场与振动场间相互耦合的谐振器件，在谐振状态下，器件会因负载、使用环境、输入电压、材料等因素，产生发热、疲劳甚至断裂等问题。有关压电陶瓷材料疲劳的研究较多，学者提出了一些疲劳机理，目前广为大家接受的解释主要有畴夹持模型、电极连接不合适以及内应力集中。Zuo等人认为，在电场的作用下，由热应力引起的微裂纹将成为裂纹扩展的根源。Ru等人的研究表明，多层陶瓷器件失效的主要机制是电极与陶瓷材料之间的界面开裂以及电极的界面开裂。Gong等人通过非线性有限元法模拟了多层压电器件中内电极周围的电场分布，并发现在内电部边缘的电场分布非常不均匀，因此电极周围的陶瓷材料因铁电转变或电致伸缩而产生不协调变形，形成裂纹。为下一步深入研究压电变压器微裂纹的形成及扩散机理，本实验研究了压电变压器的微振动及疲劳行为。采用激光扫描测振仪以及   疲劳加载实验测试压电变压器的特性变化。  

    1  压电变压器机理及结构

     通过掺杂CdCO、SrCO₃、ZnO或Li2CO₃获得压电变压器所用高性能低烧兼优的Pb(Mg₁/₃Nb₂/₃)O₃．Pb(Ni₁/₃Nb₂/₃)O₃一Pb(ZrTi)O₃压电材料。多层压电变压器的结构如图1所示。器件内部有19层陶瓷介质，外形尺寸约30 mm8 mmx3 mm。输入电极在器件的中部，输出电极分布在器件的两端。在交变输入电压以及机电耦合系数k₃₁和k₃₃的作用下，变压器沿长度方向发生谐振。对于半波谐振，有一条节线出现在器件的中心位置，对称的振动使变压器在两端产生相同的输出电压，即升压比相同。  

    信号发生器输出正弦波形，实际输入电压峰峰值约10 V。在粗测谐振频率55 kHz附近微调频率，测量串联小电阻两端的输出电压，如图4。输出电压的极大值出现在54．8 kHz处，此为样品的实际谐振频率。

   3   疲劳加载实验 

   疲劳加载实验条件：输入信号的波形为正弦波，频率为半波谐振频率54．8 kHz，电压峰峰值为30 V(实际工作电压在12 V以下)。输出负载为94 kΩ无感电阻。设置循环加载次数为10⁹次，即连续振动约5 h。

    由于疲劳加载可能会导致谐振频率的改变，因此在各项对比分析之前，首先需要重新精确测定变压器样品的半波谐振频率。用示波器观察疲劳加载后变压器样品的输出电压，确定疲劳后谐振频率为55．6 kHz，与疲劳加载前的谐振频率54．8 kHz比，相对漂移量约1.5％。
    3.2   谐振模态振动的衰退
   使用激光测振仪，在定频模式测得疲劳加载后变压器样品在一个振动周期里的图像。图5a中，各测量点的振动相位比较一致，说明在疲劳加载前，变压器样品长度方向上的形变十分协调：图5b中，各测量点的振动有些杂乱，这说明在疲劳加载后样品振动有些不稳定。从直观上可以判断，疲劳加载使得变压器样品的振动表现有所衰退。定量分析上，图5a中显示输出端端部的振动速率在300μm／s左右，而图5b中仅在100 μm／s左右。由此表明，疲劳加载除了使多层压电  变压器的形变与振动的协调性变差外，还使得整体的振动速率下降，振动幅度变小。

   输入信号的频率固定在样品的半波谐振频率54.8kHz处，改变输入信号的电压幅值，测得输入端端部振幅Ai对输入信号电压峰峰值VP-P的曲线，如图6所示。在输入电压小于4 V时，变压器输入端振幅与输入电压呈现线性关系；当电压大于4V后，进入非线性区；大于10 V后，振幅逐渐趋于饱和。

     1)有限元法获得变压器半波谐振频率约55 kHz，全波谐振频率约110 kHz。
     2)激光测振仪测得压电变压器半波谐振频率为55．7kHz；信号发生器与示波器配合，根据输出显示，测得压电变压器的谐振频率为54．8 kHz。实验结果与有限元计算基本一致。
     3)疲劳加载除了使多层压电变压器的形变与振动的协调性变差外，还使得整体的振动速率下降，振动幅度变小，升压比降低，约是疲劳前的85％左右 。